1引水管道工程概況拉西瓦水電站高壓引水管道按單管單機布置，共有6條，采用隧洞和地下埋管，設計管徑9.5m，單機引用流量380m3/s，管內流速5.36m/s。設計靜水頭234.7m，最大水頭257.63m。引水管道分為上平段、上彎段、豎井段、下彎段、下水平段。其中上平段、上彎段和豎井段按隧洞設計，下彎段和下水平段按地下埋管設計。隧洞段鋼筋混凝土襯砌厚度1.0m，地下埋管段鋼板襯砌厚度為30～40mm。2#～6#管上平段包含水平轉彎段，轉彎半徑30m，轉角24.8°。上平段軸線高程分別為：1#和2#管2344.75m；3#和4#管2364.75m；5#和5#管2384.75m。下水平段軸線高程為2222.30m。1#管上彎段彎曲半徑26m，轉角90°，2#～6#上彎段彎曲半徑30m，轉角90°；下彎段彎曲半徑26m，轉角90°。1#管下水平段包含水平轉彎段,轉彎半徑26m,轉角25°。引水管道長度見表1-1。表1-1 引水管道軸線長度管號 剛襯 鋼筋混凝土襯砌段（m） 剛襯段（m） 管道長度總計（m） 漸變段 上平段 上彎段 豎井段 合計 下彎段 下平段 合計 1 20 0 40.84 70.45 111.29 40.84 44.83 85.67 216.962 20 38.41 47.12 66.45 151.98 40.84 24.80 65.64 237.623 20 53.37 47.12 86.45 186.94 40.84 26.19 67.03 273.974 20 68.33 47.12 86.45 201.90 40.84 27.58 68.42 290.325 20 83.29 47.12 106.45 236.86 40.84 28.96 69.80 326.666 20 98.25 47.12 106.45 251.82 40.84 30.35 71.19 343.01合計 120.0 341.65 276.44 522.70 1140.79 245.04 182.71 427.75 1688.54引水管道垂直埋深130～440m，巖性均為花崗巖。巖體風化輕微、無卸荷，嵌合緊密、完整性好，屬于Ⅰ～Ⅱ類圍巖，局部地段與斷層交匯處有Ⅲ類圍巖（少量）分布。構造節理主要有NNW、NE兩組，傾角大于50°，相向傾斜，可形成不穩定楔形體。斷層在引水管道處分布稀少，切入上平段、豎井段的主要是一組緩傾角斷層Hf8、HL32、Hf10等。原始地下水位高程2280m左右，由于巖體完整，透水性差，地下水以裂隙網絡形式滲流。2對目前引水管道設計的幾點意見2.1豎井段的開裂滲水問題豎井段鋼筋混凝土襯砌按水工隧洞限裂設計，布置了大量的鋼筋，但是，只有混凝土開裂后鋼筋才能起作用，混凝土開裂前，大量的內水壓力由混凝土承擔，而鋼筋應力很小。拉西瓦工程引水管道的特點是管徑大，內水壓力高，盡管圍巖承載力較高，混凝土的拉應力仍然很高，混凝土襯砌的開裂不可避免。目前，解決隧洞開裂問題主要思路是對混凝土襯砌施加預壓應力，使隧洞充水時混凝土襯砌出現環向預壓應力或拉應力小于混凝土允許拉應力，使襯砌運行中的工作狀態可以大大得到改善。常用的施加預應力的方法有兩種，一種是對圍巖按特定要求進行高壓固結灌漿，使混凝土襯砌處于受壓狀態，漿液凝固后，襯砌仍能保存一定的壓應力，這種方法稱為灌漿式預應力混凝土襯砌；另一種施加預應力的方法是機械式張拉預應力錨索，使其對襯砌產生預壓應力，稱為機械式預應力混凝土襯砌。廣州抽水蓄能電站曾耗資數百萬元，對混凝土襯砌的管道進行現場試驗，表明，對圍巖采用高壓灌漿技術，并不能在襯砌上產生均勻的預壓應力，有的部位根本就沒有產生預應力。所以這種預應力灌漿技術并不十分可靠。1978年我國首次采用預應力灌漿技術的湖南黃嶺水庫引水管道（管徑1.8m，水頭310m）實際運行539天后就出現了管道爆裂事故，其最大灌漿壓力為2.55MPa。而其后在白山，廣蓄和天荒坪等大型工程中，由于圍巖本身條件較好，所以也取得了成功。拉西瓦的引水管道布置參考了二灘工程，據了解二灘工程的豎井段運行中就出現過滲水事故，后來又進行了高壓灌漿處理。拉西瓦廠房導洞開挖中出現的塌方情況表明，緩傾角裂隙和陡傾角裂隙均較為發育。而豎井隧洞段的水平固結灌漿對緩傾角裂隙的效果可能不好。一旦出現豎井混凝土襯砌開裂，高壓水就會直逼帷幕，如果帷幕存在薄弱環節，就會對地下廠房的安全運行產生影響，因為從豎井到地下廠房僅有55m，滲徑很短。2.2下彎段的抗外壓穩定問題豎井混凝土襯砌開裂滲水，會導致地下水位升高，對下彎斷和下平段的鋼管的安全運行產生威脅，管道放空時有可能出現外壓失穩問題。原設計對此有所考慮，在鋼管外設置了加勁環。但是，由于管徑太大，設置加勁環將會大量增加鋼板工程量。現對加勁環和管壁的臨界外水壓力復核計算如下：（1）加勁環的臨界外水壓力計算管徑r＝4.75m，如果取管壁厚度t＝40mm，加勁環間距l＝2m，加勁環高度h＝30cm，厚度a＝40mm。16Mn鋼板 ＝295N/mm2，計算公式如下： （2.2-1）上式中加勁環有效截面積AR計算公式如下： （2.2-2）將有關參數帶入式（2.2-2）中，求得AR＝40799.529mm2，將其帶入式（2.2-1）中，求得 ＝1.26 N/mm2，根據規范要求，取安全系數為1.8，則設計的臨界外水壓力 ＝0.71 N/mm2，相當于71m水頭。（2）加勁環間管壁的臨界外水壓力計算加勁環間管壁的臨界外水壓力計算公式如下： （2.2-3）式中：n——最小臨界壓力的波數，由 估算，取近似的整數。經計算，取n=14。將有關參數代入式（2.2-3），可求得臨界外壓 。安全系數為1.8，則設計的加勁環間管壁的臨界外水壓力為1.84N/mm2，相當于184m水頭。上述計算表明，如果考慮到所采取的排水措施的可靠程度，對外水壓力予以折減，則加勁環間管壁的抗外壓問題能滿足要求，但是，加勁環抗外壓尚不滿足要求，需要對上述加勁環尺寸進行調整。調整后加勁環的間距為100cm，加勁環高度h=40cm，厚度a=5cm，計算的臨界外水壓力 ＝2.9 N/mm2，考慮1.8的安全系數，則設計的臨界外水壓力 ＝1.61 N/mm2，則相當于161m水頭。這樣 ，僅加勁環一項需要的用鋼量為2087t，如果在加上管壁的用鋼量4008t，則總用鋼量將達到6095t，將比原初設報告中的鋼材量4147t增加1948t，投資增加2254.9萬元。3引水管道設計的改進建議拉西瓦高壓引水管道設計面臨的兩大問題是鋼筋混凝土襯砌段的開裂滲水問題和鋼襯段的抗外壓穩定問題。這兩大問題解決不好，將對壓力管道和地下廠房的安全運行流下隱患。要很好地解決這兩大問題，又不能增加工程投資，只有大膽采用新技術。其實，壓力隧洞開裂滲水和地下埋管抗外壓穩定是目前水電站壓力管道所面臨的共同問題。為了解決高水頭大直徑地下高壓引水管道設計中的問題，我們提出了雙層混凝土鋼板防滲地下高壓輸水管道技術（以下簡稱雙層管），將傳統的隧洞技術和地下埋管技術結合起來，既保證了工程運行的安全可靠，又能大幅度降低工程投資，達到經濟合理的目的。3.1雙層管的基本原理目前，地下輸水管道發展中遇到了一些急待解決的問題。在混凝土襯砌的隧洞段，其防滲問題很難解決，在高水頭內壓作用下，混凝土襯砌必然開裂而產生內水外滲，使外水壓力升高，當隧洞放空時，使混凝土襯砌遭到破壞。同時，內水外滲還可能造成圍巖抗剪參數降低、軟化及邊坡失穩等一系列問題，類似的工程實例很多。有些工程為了防止出現過大外水壓力，設置內外水相通的排水孔，但其滲水量難以控制，且外壓削減也不可靠。而對于鋼板襯砌的地下埋管段，雖然防滲問題解決了，但是，鋼管的抗外壓問題卻十分突出，如美國的巴斯康蒂抽水蓄能電站，我國的綠水河電站和六盤水響水電站等工程，均發生了外壓失穩的嚴重事故，造成了巨大的經濟損失。地下埋管的管壁厚度一般由外水壓力控制，由于鋼管是薄壁結構，其抗外壓能力較差，所以按抗外壓設計時，其管壁往往較厚。有時還要采用加勁環，不僅影響了混凝土的澆筑質量，而且還加大了開挖洞徑。管壁加大后不僅材料用量增加，而且焊接工藝要求提高，因此增加了工程投資。根據工程實例，在內水壓力作用下的鋼管的實際應力并不高，說明鋼管的作用未能充分發揮。雙層管就是在這種背景下提出來的，其優點是能合理地發揮每種材料的長處，避免了其短處。鋼管的長處是防滲性能好，短處是抗外壓能力差，而混凝土的抗外壓能力較好，但其防滲性能差，一般情況下，地下引水管道的圍巖較好，大部分內水壓力通過混凝土襯砌傳給圍巖承擔。雙層管由四種材料組成，分別為：內層鋼筋混凝土、鋼管、外層混凝土、圍巖。能承擔三種力和滿足一種要求的四種作用，分別為：內水壓力、山巖壓力、外水壓力、防滲要求。所以鋼板主要用來起防滲作用，因而其厚度可大大減薄，內層鋼筋混凝土主要起抗外水壓力作用，外層混凝土和鋼管，內層混凝土一起承擔山巖壓力，圍巖主要承擔內水壓力。雙層管結構標準剖面見圖3-1。鋼管和內層鋼筋混凝土采用預制辦法施工，在鋼管加工廠制作。預制管在洞內組裝，然后用泵管澆筑外圈混凝土。3.2雙層管的設計3.2.1承擔內水壓力設計內水壓力大部分由圍巖承擔，小部分由鋼管承擔。鋼管承擔內壓比 按下是式計算：當鋼管工作在彈性狀態時， （3.2-1）當鋼管工作在塑性狀態時， （3.2-2）令鋼管工作在彈性階段時圍巖的最低的單位抗力系數為 ，鋼管在塑性屈服平臺工作時的圍巖最低彈性抗力系數為 ，計算公式如下： （3.2-3） （3.2-4）式中： ——鋼管應力（ ）； ——鋼管壁厚（ ）； ——設計內水壓力（ ）； ——鋼管內半徑（ ）；——鋼板屈服點（ ）； ——圍巖承擔內壓比；——鋼管與外圈混凝土之間的縫隙值（ ）。（1）當實際工程 時，鋼管工作在彈性狀態，環向應力： （3.2-5）圍巖分擔內壓比率： （3.2-6）（2）當實際工程 時，鋼管應力處于塑性屈服平臺，鋼管應力等于鋼材屈服點。圍巖分擔內壓比率： （3.2-7）（3）當實際工程 ，說明圍巖地質條件太差，需要通過固結灌漿來提高 值。上述計算中未考慮預制管鋼筋承擔內水壓力的作用，實際上盡管承受內水壓力時預制管混凝土要開裂，但鋼筋仍能承擔部分內水壓力。上述計算公式中未考慮，是將其作為一種安全儲備。3.2.2抗外壓設計假設外圈現澆混凝土已經裂穿，外水壓力直接作用在鋼板上，外水壓力完全由內層預制管承擔。預制管按構造要求配筋，管壁混凝土厚度和鋼板厚度根據抗外壓穩定計算確定，預制管混凝土標號采用C50?C60。對于光面管可采用結構力學公式計算臨界外水壓力，按拱頂

土工膜是一種以高分子聚合物為基本原料的防水阻隔型材料。主要分為： 低密度聚乙烯LDPE土工膜、高密度聚乙烯HDPE土工膜和EVA土工膜。1.幅寬、厚度規格齊全。2.具有優良的耐環境應力開裂性能及優良的耐化學腐蝕性能。3.優良的耐化學腐蝕性能。4.具有較大的使用溫度范圍和較長的使用壽命。5.使用于垃圾填埋場、尾礦儲存場、渠道防滲、堤壩防滲及地鐵工程等。

和兩腰混凝土裂穿后形成的三鉸拱計算，彈性失穩的計算公式如下： （3.2-8）如果計算中不考慮鋼管和鋼筋抗外壓的作用，則計算公式為： （3.2-9）式中： ——臨界外水壓力( );——混凝土彈性模量( );——鋼板和鋼筋混凝土組合截面對形心慣性距( );——鋼管外半徑( );L——沿管軸方向單位長度( );——預制管混凝土厚度( )。在外水壓力作用下，預制管管壁受壓，外水壓力由鋼板、鋼筋混凝土組合截面承擔，當壓應力超過混凝土抗壓強度時，將發生塑性失穩，計算公式如下: （3.2-10） （3.2-11）式中： ——混凝土抗壓強度設計值( );——預制管內半徑( )。設計時，先初步設定預制管的混凝土壁厚 和鋼管壁厚t， 一般為15～25cm左右，管徑較大時可選用大值。t一般取6～10cm，選用Q235，C、D級鋼。若抗計算結果不滿足要求，則調整 和t，直至滿足抗外壓要求。由于雙層管抗滲性較好，所以，外水壓力可按考慮水庫繞滲后的地下水位線確定，為了保證結構安全，計算時可考慮一定的安全系數。4拉西瓦電站引水管道采用雙層管方案設計拉西瓦水電站引水管道設計水頭高，管徑大，管道抗外壓穩定問題突出，但是圍巖承載力高，所以采用雙層管技術是適宜的。4.1 雙層管方案的設計與計算4.1.1 斷面設計根據基本資料，初步選定雙層管斷面的主要尺寸為：鋼板鋼筋混凝土預制管內徑9.5m，預制管混凝土厚度30cm，混凝土標號C60，鋼管壁厚10mm，開挖洞徑10.1m，現澆部分混凝土厚度20cm，采用二級配混凝土。預制管按構造配筋，縱向架立筋Φ10@25cm，環向鋼筋Φ12@20cm，均為Ⅱ級螺紋鋼筋。豎井段采用圓形斷面，上下平管段和上下彎管段采用馬蹄形斷面，見圖4.1-1。4.1.2臨界外水壓力計算將以下基本參數 =3.5×104N/mm2， =300mm， =5060mm， =4750mm，帶入公式（3.2-8）可求出臨界外壓力， =2.91N/mm2，再按式（3.2-10）進行強度復核，求出滿足強度要求的 ， =2.38N/mm2，取兩個臨界外壓的小值，考慮安全系數取1.2，即設計允許的 =1.98N/mm2，相當于198m水頭。由于地下埋管基本都位于帷幕以前，地下水位可按正常運行庫水位考慮，取外水壓力水頭為230m，根據圍巖透水性，可對外水壓力進行適當折減，取折減系數為0.8，則實際的外水壓力為184m水頭。所以采用雙層管斷面設計能滿足抗外壓要求。4.1.3承擔內水壓力計算將已知參數內水壓力 =2.58N/mm2，縫隙值 =1mm，鋼管壁厚t=10mm，Q235鋼板屈服點 =235N/mm2，彈模 =2.1×105N/mm2，鋼管內半徑 =5050mm，帶入（3.2-3），求得 =2.30N/mm3=230kg/cm3， = 0.128N/mm3=12.8kg/cm3。根據地質資料，Ⅰ類圍巖 ?200 kg/cm3，Ⅱ類圍巖120kg/cm3? ? 200kg/cm3，Ⅲ類圍巖40kg/cm3? ?120kg/cm3，地下埋管段基本為Ⅰ～Ⅱ圍巖，參考國內的其他工程，確定圍巖的單位彈性抗力值為 =200kg/cm3，可見滿足 的條件，所以鋼管應力處于塑性屈服平臺，鋼管應力等于鋼材屈服點，即鋼管工作在塑性狀態。鋼板分擔內壓比 =0.18，圍巖分擔內壓比為0.82，鋼管的徑向變位可按下式計算， ，=6.34mm，如果在預制管道混凝土管壁預設8條縱向裂縫，則預制管最大裂縫寬度為 =4.9mm。4.1.4構造設計雙層管的構造設計包括預制管節接頭設計和裂縫處鋼筋防銹設計。預制管管節接頭的設計見圖4.1-1，圖中尺寸單位為mm。預制管混凝土沿環向設置8條縱向誘導縫，當管道承受內水壓力作用時，就會沿這些誘導縫產生縱向裂縫，避免預制管無序開裂，設縫處環向鋼筋表面涂刷環氧材料，以防裂縫處鋼筋銹蝕。涂刷長度為60cm。鋼筋涂刷可在鋼筋籠制作完成后進行。4.1.5雙層管方案工程量計算（1）石方洞挖豎井管段總長度522.7m，圓形斷面面積為80.12m2，體積為4.24萬m3。平管段和彎管段總長度1165.84m，馬蹄形斷面積為92.81m2，體積為10.82萬m3。合計為15.06萬m3。（2）預制混凝土C50管道總長度1688.54m，預制管斷面積為9.23m2，預制管混凝土體積為1.56萬m3。（3）現澆混凝土C25豎井管段總長度522.7m，現澆混凝土斷面積為6.47 m2，現澆混凝土體積0.34萬m3。平管段長度1165.84m，馬蹄形斷面現澆混凝土面積為12.69m2，現澆混凝土體積1.48萬m3。現澆混凝土總計1.82萬m3。（4）鋼筋雙層管僅在預制管內有鋼筋，現澆混凝土不配鋼筋。環向鋼筋（Ⅱ級）直徑12mm，每m布置5根，彎曲半徑4790mm，單根長30.09m，考慮20cm的搭接長度，單根鋼筋總長度為30.29m。環向鋼筋總長度為1688.54×30.29×5=255729.4m，每m鋼筋重量為0.88kg，環向鋼筋總重量為225041.86kg=225t。縱向鋼筋（Ⅱ級）直徑10mm，環向布置120根，每m管道鋼筋長度120m，縱向鋼筋總長度1688.54m×120=202624.8m，單位重量0.62kg/m，縱向鋼筋總重量125627.4kg= 125.6t。鋼筋總重量合計為350.6t。（5）鋼板初步按每節預制管長度4m考慮，共有107節預制管。1）鋼管管壁，半徑5.05m，壁厚10mm，截面積每m鋼管截面積為0.317m2，重量為2.49t，鋼板總重量為4204.54t。2）端部圓環每個斷部圓環的面積為9.24m2，厚度為6mm，重量為0.43t，每個預制管節兩個端部圓環，所以1688個端部圓環總重量為726.09t。3）端部護圈端部護圈的截面積為 =0.179m2，單個端部護圈的體積為 =0.00895 m3，重量為0.07t，所以1688個端部護圈總重量為1688.16t。4）承口護圈單個承口護圈的體積為 =0.0317 m3，重量為0.25t，所以844個承口護圈的重量為211t。鋼板總重量合計為：5259.83t。（6）隨機錨桿平管段和上、下彎管段布置隨機錨桿按每4m一個斷面，每個斷面布置8根考慮，1165.84共9327根φ25,長度6m的錨桿。（7）回填灌漿回填灌漿僅在平管段進行，按頂部120°范圍，總面積為0.77萬m2。（8）鋼板粘結劑鋼板粘結劑用在雙層管接頭連接部位是一種保險措施，厚度3mm，總體積為 =15.6m3。4.2雙層管方案與原方案投資對比分析4.2.1工程量匯總雙層管方案與原方案工程量見表4.2-1。表4.2-1 工程量及投資估算匯總表序號 項 目 工程量匯總 綜合單價（元） 投資估算（萬元） 原方案 雙層管方案 原方案 雙層管方案1 石方洞挖（萬m3） 18.98 15.06 120.27 2282.72 1811.272 預制混凝土C60（萬m3） 0.0 1.56 500.0 0.00 780.003 洞內現澆混凝土C25（萬m3） 6.08 1.82 672.84 4090.87 1224.574 鋼筋（t） 8169 350.68 5416.17 4424.47 189.935 鋼板（t） 6095 5259.83 11575.56 7055.30 6088.556 錨桿（根） 9327 9327 269.94 251.77 251.777 固結灌漿（萬m） 5.92 0 499.87 2959.23 0.008 回填灌漿（萬m2） 1.19 0.77 113.81 135.43 87.639 鋼板粘接劑（m3） 15.6 50000.0 0.00 78.0010 接觸灌漿（萬m2） 0.3164 127.14 40.23 專利使用費 另計 合計 21240.02 10511.72注：1.專利使用費參考慣例按節約投資雙方協商。 2.經復核計算，對原方案的部分工程量進行了調整，如洞內現澆混凝土原為5.8萬m3，經復核后調整為6.08萬m3；鋼板重量原為4147t，經復核后發現未計入加勁環工程量，調整后為6095t；錨桿量原為6722根，經復核后調整為9327根。4.2.2投資對比本次投資估算采用了拉西瓦初設概算審定批準的單價，采用雙層管的總投資為10511.72萬元，而采用原設計地下埋管方案的總投資為21240.02萬元。采用雙層管投資節約10728.3萬元，可見經濟效益是十分顯著的。上述僅簡單根據工程量，進行了投資對比，其實雙層管采用的Q235鋼，不論材料費還是加工費單價均要大大低于原方案地下埋管。而且還可節約管道的防腐費用。此外，雙層管技術在工期上也有優勢，工程質量更容易得到保證，由于解決了防滲和抗外壓問題，工程運行的安全性和可靠性得到了提高。4.3雙層管的施工技術雙層管施工技術包括預制管的生產、預制管的運輸、預制管的安裝（就位、調整、環縫施焊）、現澆混凝土施工、回填灌漿等。預制管的生產可在鋼管加工廠進行。預制管鋼管的生產與普通鋼管的生產沒有區別，也要進行焊縫檢查。預制管在加工廠制作，可以保證質量，降低造價。每節預制管的重量為45t，因此管節的吊裝和運輸需要采用噸位較大的設備，目前也是能解決的。中國北方重型汽車有限公司生產的3308E自卸汽車的最大載重量為50t，車廂尺寸也適合裝載管節。50t的汽車吊和卷揚機也是水電工程中常用的設備。洞內運輸設備也不存在問題，在太原引黃工程PCCP管道洞內施工中采用了由太原起重機廠生產的管節運輸安裝車輛——插管車，使用很方便，效率很高。引黃工程PCCP管道的管徑為3m，管節長度為5m，重量為25t。據我們現場調研，每天分兩班施工，一班可安裝14～15節，及70～75m。這個進度要遠高于一般的壓力鋼管的施工進度。對縮短工期，提前發電是十分有利的。現將我們對PCCP管道洞內安裝技術調研的結果介紹如下：（1）管道安裝前，先要在隧洞底部澆筑一層混凝土，一方面起找平作用，另一方面安裝軌道預埋件，隨后安裝軌道。（2）管節運輸到已經安裝好的管段附近時，將膠皮輪伸入已安裝好的管道內，然后用液壓裝置放下膠皮輪，升起鋼輪，以便管道接頭能夠對接。承口和插口對接時在插口端涂抹一種潤滑油，以便減小插管時的摩擦力。在管道對口過程中，需要從管頂和管腰三處用鋼尺測量距離，以便調整管道的方向。經詢問現場施工人員，管節安裝允許偏差為50mm，實際安裝中，控制在15mm左右。（3）預制管外的混凝土澆筑采用混凝土泵，混凝土骨料的最大粒徑為20mm。混凝土澆筑分段處用混凝土預制塊砌筑的墻做堵頭。對現澆混凝土沒有進行固結灌漿和接觸灌漿。雙層管施工可借鑒PCCP洞內施工技術，平管段和上下彎管段采用插管車。豎井段安裝時，可在上彎段擴挖后布置吊車梁和卷揚機，自下而上，逐節調運安裝。5結語建議書從設計、施工、以及投資等方面對拉西瓦水電站高壓引水管道原設計方案存在的問題提出了意見和建議，應該吸取二灘工程豎井段滲水事故的教訓，重視壓力管道的安全性和經濟性。只有采用雙層管技術才能達到提高工程安全度和節約投資的目的。雙層管是一項獲得國家專利的新技術，經國內壓力管道技術專家的共同努力，該技術在理論上是成熟的，設計方法是可靠的，施工技術上是有保證的，如能在拉西瓦電站使用，將會提高工程的安全度、簡化施工程序，降低工程投資，降低糙率系數（現澆混凝土的糙率系數為0.014，預制管的糙率系數可達到0.011，而鋼管的糙率系數為0.012），減小水頭損失，取得明顯的經濟效益（節約管道投資10728.3萬元，占管道總投資的50.5％）。雙層管技術目前已在國內號稱亞洲第一井的四川福堂水電站調壓井采用，其調壓井高度110m，內徑27m，內圈混凝土厚度60cm，外圈（靠近巖石側）混凝土厚度140cm，HD值達到了2970m2,該值大于拉西瓦水電站高壓引水管道的2451 m2。由于其管徑太大，內外圈的混凝土均采用了現澆方式施工。國外采用雙層管技術的工程有奧地利的霍斯林電站的斜井段，設計最大水頭744m，管徑3.65m，HD值達到2715.6 m2。鋼板鋼筋混凝土預制管內徑3.65m，預制管混凝土厚度18cm，鋼管壁厚6mm，預制管強度等級相當于C40。現澆混凝土厚度9cm。該工程于上世紀80年代建成，目前運行正常。雙層管是一種很有前途的技術，大規模推廣使用后，將使我國的壓力管道技術產生革命性的變化。目前國內的惠州抽水蓄能電站、四川寶興水電站都在進行雙層管的技術論證工作。根據拉西瓦工程的進展情況，開展一些采用雙層管的研究論證工作完全有時間。主要是開展一些現場試驗，其目的有兩個：一是檢驗雙層管抗外壓和承擔內水壓力的可靠程度；二是實測有關巖石參數。研究工作可以由建設部牽頭，在明年引水管道招標前完成，最后將邀請目前國內一流的壓力管道技術專家在拉西瓦現場進行鑒定。根據試驗成果進行雙層管詳細設計。